承台模板施工工艺流程是什么？

一、准备工具

　　在安装承台模板之前，首先就要准备好木工施工队常用到的工具，如：钉锤、敲棍、线锤、扳手、手电锯，铁丝等，(扳手针对钢模板)，(手电锯针对木模板)

二、人员安排

　　根据不同的承台大小，安排木工人数也不一样，注：还要看木工的施工技术哦，一般桥墩承台mm×mm只需要三到四个木工即可，多则需要五个木工，如果是房建承台的话就随机应变了，因为房建承台模板比较小，你懂的。

　三、模板安装

　　1、桥墩承台模板安装

　　在安装桥墩模板时，一个人负责挂钢丝绳，并且指挥吊车起吊，两个人负责扶好模板，不让模板摆动，在安全落地到位时用铁丝把模板拴在钢筋上，把钢丝绳卸下来，继续吊第二块模板，在掉第二块模板的过程中，另外两个人用敲棍把模板慢慢移到位，在移动模板过程中一定要注意安全。

　　2、房建承台模板安装

　　由于房建承台较小，并且大部分都是采用木模板，此时可以安排两个木工负责支一个承台模板，或一个人支一个承台模板也可以。安装承台模板时，首先把模板拼装好，根据承台大小设计模板相应大小的尺寸，然后进行安装模板。

四、模板加固

　　1、桥墩承台模板加固

　　在加固过程中，首先就要把模板校正，然后进行模板加固，把螺丝上紧，然后在每一块模板上下各用几根钢管作为支撑，支撑规范可以在每一边设定横两排，竖三排。

　　2、房建承台模板加固

　　房建承台模板加固要比桥墩承台模板加固要简单许多，这其中的细节问题我就不再多说，在此我只想说一下，加固做到不爆模，降低误差即可

　五、模板验收

　　当模板施工完成后，需要通知监理验收，不合格的地方即使修复，验收合格后方可浇筑混凝土，注：混凝土浇筑完毕之后，把模板拆了马上放线，等待钢筋施工队绑扎钢筋。

原来承台墩柱施工如此简单

承台施工

01测量放线：用于确定承台的位置和开挖或支护位置。

02基坑开挖：开挖范围、开挖标高、地下管线调查

根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》[]87号文件的规定，开挖深度超过3m（含3m）或虽未超过3m但地质条件和周边环境复杂的基坑属于危险性较大的分部分项工程，施工前必须编制专项方案，由项目总监理工程师审核签字。对开挖深度超过5m（含5m）的基坑或开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，由施工单位组织召开专家论证会。

基坑放坡与支护

根据施工现场土质情况确定施工方案，选择放坡或支护方式，基坑放坡方式有两种形式，分布是单级放坡和多级放坡。基坑边土体不稳定时也采用钢板桩或钻孔桩进行支护。

03、垫层施工：

基坑开挖完成后，将基坑底平整、夯实，即可进行混凝土垫层施工，

测定标识承台垫层顶面标高（即为承台底设计标高），按照标识的标高位置控制垫层顶标高。

04、桩头破除及桩基检测：

承台垫层施工完成后采用空压机和风镐等工具按照设计要求凿除桩头砼，破除前进行标高测量，并做标记，凿除后的桩头截面是新鲜和密实的混凝土。凿除过程中注意保护声测管，防止砼块掉进声测管内。

桩头凿除完成后按照设计和规范要求对桩基础进行检测，检测类型有小应变检测、超声波检测和大应变检测等，桩基检测合格，并经监理验收合格后，方可进行下道工序施工。

05、承台钢筋绑扎：

伸入承台内的桩基础钢筋按照钢筋笼设计图纸补充破坏掉的箍筋

06、模板安装：长、宽尺寸、相邻模板高低差、表面平整度、模内尺寸、轴线偏位等

07、墩柱预埋钢筋安装：

墩柱底钢筋需伸入承台，与其锚固，利用钢筋抗拉强度高的特点为墩柱底部提供一定的弯矩，增强抗震效果。

墩柱预埋钢筋绑扎需在承台模板固定完成且加设保护层垫块之后，因为立柱预埋钢筋的位置定位在承台顶钢筋上，模板未固定前整个承台钢筋处于晃动状态。

首先根据墩柱和承台的相对位置，在墩柱的每个角点，安装绑定小块木板。再根据设计位置放样，标出墩柱的角点位置并钉钉子，复核尺寸确认无误后带线标识，经监理验收合格后，按照此线作为墩柱边线安装钢筋。

墩柱钢筋预埋的深度、钢筋型号、尺寸及间距等应符合设计和规范要求，对于漏出承台部分的钢筋，相邻两根接头应错开不少于1m，同一截面上钢筋接头数量不超过钢筋数量的50%。

对于有防雷接地要求的墩位还应安装设计要求埋设防雷接地钢筋，并侧电阻。

08、承台混凝土浇筑：

混凝土浇筑时应对称进行，使模板均匀受力，并按照先从桩头部位开始浇筑的顺序。混凝土浇筑时采用分层浇筑和振捣，插入式振捣器振捣，移动间距不超过振捣器作用半径1.5倍，每处振动完毕后边振动边徐徐提出振捣器。每层振捣完成后继续浇筑下一层。混凝土浇筑上层应在下层混凝土初凝前进行，避免出现冷凝产生冷缝。

浇筑过程中派专人护模，发现模板跑模变形时立即停止浇筑并进行加固支撑，加固到位检查确认后方可继续浇筑混凝土。

承台属于大体积混凝土，在混凝土配合比设计时就需要考虑选择水化热小的配合比，浇筑时宜分层分段，分层厚度一般为1.5~2.0m，横截面面积在200m2以内时分段数量不宜大于2，横截面面积在300m2以内时分段数量不宜大于3，每段面积不小于50m²。

09、养护及拆模：

待混凝土强度达到2.5MPa后即可拆除模板，模板拆除后切除残留的对拉钢筋。拆除时须保护好承台的边角，不得使用撬棍压在承台棱边上。

采用硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥的大体积混凝土养护时间不少于14d，采用其他水泥的混凝土养护时间不少于21d。

10、基坑回填

墩柱施工

01、测量放线：

墩柱施工前首先要进行墩柱平面位置的测量放样，需要注意的是已放样的墩柱位置应该与既有结构或相邻构筑物的相对位置进行复核，确保位置准确无误，墩柱特征点在安装模板后会被覆盖，导致难以确认准确位置，因此在放样过程中一般将墩柱特征点向外延伸，便于后期平面位置检查验收。

02、凿毛：

在承台面精确测量放出墩柱位置后，在墩柱位置范围内承台顶面须进行凿毛处理，采用人工凿毛时，混凝土强度须达到2.5MPa，采用空压机和风镐凿毛时，混凝土强度须达到10MPa，凿毛表面露出新鲜混凝土面。凿除的混凝土碎块必须清理干净，并用水冲洗。

03、脚手架搭设：

由于墩柱属于高空作业，施工时一般搭设钢管脚手架便于作业人员操作，脚手架的布置按照施工方案进行，脚手架检查控制重点有：

（1）地基：地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空。

（2）杆件的设置和连接：杆件的布置（包括步距、纵横向间距、剪刀撑等）应符合规范和专项施工方案要求。

（3）接头：钢管采用搭接方式连接时，搭接长度不小于1m，并设置三个扣件。

（4）脚手板：脚手架应铺满、铺稳；脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上

人行梯道设高度为1.2m的扶手，采用密目网封闭，梯道铺设木板并钉防滑小木条，梯道两侧设置高度不小于18cm的挡脚板

04、墩柱钢筋绑扎：

钢筋在加工场集中加工制作，运至现场安装。钢筋安装时，钢筋型号、规格、数量、间距严格按照设计图纸和验收标准执行。钢筋绑扎、焊接或机械连接等按照现行规范执行，墩柱顶钢筋须高出墩柱顶（尺寸根据设计图纸确定），伸入盖梁之中。墩柱钢筋绑扎完成经监理验收合格后，方可进入下道工序施工。

05、墩柱模板安装：

墩柱模板安装前在墩柱钢筋底部设置限位钢筋，保证安装后的模板不晃动。模板安装前要仔细检查每块模板的平整度和光洁度，涂刷脱模剂，在横竖向模板拼缝粘贴泡沫密封条，保证模板不漏浆和错台。

模板安装一般采用吊机安装，模板一般采用组合钢模板，模板尺寸和标高经监理验收合格后方能进行混凝土浇筑施工。

注意：模板的拼缝、保护层厚度、垂直度、砼面标高是检查的重点。

06、墩柱混凝土浇筑：

浇筑混凝土之前，必须对墩柱模板、钢筋、预埋件的位置和钢筋保护层的尺寸、模板支撑的牢固性进行检查，确保在浇筑混凝土时模板位置不发生偏移。

浇筑时为防止混凝土离析，应采用串筒辅助浇筑，使混凝土自由落体高度不大于2m。浇筑采用分层浇筑和振捣，且上层混凝土必须在下层混凝土初凝前完成。

对于分段浇筑的墩柱在浇筑上层混凝土前须对接头处进行凿毛处理。

墩身高度范围内有系梁连接时，系梁应与柱同步浇筑。V形墩柱宜一次连续浇筑完成。

07、墩柱拆模、养护：

待混凝土强度达到2.5MPa后即可拆除模板，拆除时须保护好墩柱的边角，不得使用撬棍压在墩柱棱边上。

模板拆除后，在墩柱四周及时使用塑料薄膜包裹严密，保证膜内有足够的凝结水。

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2k312023承台、桥台、墩柱、盖梁施工技术

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2#企口形

塔吊选型、布置及基础施工方案

目 录

1 编制说明 1

1.1 编制目的 1

1.2 编制依据 1

2 工程概况 2

2.1 参建单位 2

2.2 工程概况 2

2.3 地质概况 3

2.4 水文地质条件 5

3 塔吊选型与布置 6

3.1 场地周边环境 6

3.2 塔吊选择和布置的原则 6

3.3 施工整体部署 11

3.4 塔吊选型与平面布置 11

3.5 塔吊性能参数 13

3.6 塔吊吊次分析 13

3.7 塔吊安拆概况 14

4 塔吊基础设计 16

4.1 塔吊基础设计 16

4.2塔吊基础定位坐标 16

5 塔吊基础施工 21

5.1 桩基施工 21

5.2 承台施工 21

5.3 塔吊基础防雨及排水措施 22

5.4 塔吊防雷接地措施 22

5.5 检查验收 23

5.6 塔吊及基础监测措施 24

6 质量标准及控制要点 25

7 安全文明施工 27

7.1 人身安全 27

7.2 施工安全 27

7.3 设备安全 27

7.4 文明施工 27

8 塔吊基础计算书 29

第一章 编制说明1.1 编制目的

为本工程现场塔吊选型与布置定位施工、塔吊基础设计及施工提供较完整的技术指导文件，便于塔吊基础定位施工的质量控制，能优质、快速、高效地完成施工任务。

1.2 编制依据第二章 工程概况2.1 参建单位

表2-1 参建单位一览表

编号相关单位及其名称1建设单位2设计单位3勘察单位4监理单位5施工单位2.2 工程概况

项目位于江西省赣州市工业园区产业大道与新阳路交汇处。本工程分为一期和二期；一期主要包含幼儿园、小学、中职教学楼、中职1#~2#实验楼、中职教学楼、中职图书馆、1#中职宿舍楼、3#中职宿舍楼、3#教室宿舍楼和食堂，建筑面积5平方米；二期包括3#中职实验楼、综合楼、体育馆、2#中职宿舍楼、1#~2#教室宿舍楼，建筑面积0平方米；项目总建筑面积为58平方米，占地面积为0平方米，本方案仅针对一期阶段施工进行塔吊布置。江西职业学校工程项目建筑位置及一期、二期区域分布如下图：

本方案主要针对塔吊选型与布置、基础定位以及塔吊之间关系、塔吊与建筑物之间关系、塔吊吊运能力、塔吊基础设计及施工进行详细说明，指导现场施工。按教育园建筑部署，将建筑分成A、B、C三个区。其中A区布置一台塔吊，B区布置两台塔吊，C区布置四台塔吊。塔吊定位分布图见附图。

2.3 地质概况

根据本工程《岩土工程详细勘报告》所述，本场地地层按地质时代、地质成因、岩土类型、岩土名称及工程特性的变化自上而下依次可分为：

1、①素填土层：红褐色、灰白色，湿，松散，由粘性土、全风化-中风化砂岩组成，易垮塌，属于新近人工填土层，分布不连续，平均厚度1.79米；层顶面标高167.75～169.01米，平均标高168.52米。

2、耕植土层：灰褐色，湿，松散，由粘性土组成，含少量植物根茎。属于第四系土壤层。分布不连续，一般厚度0.70～1.00米，平均厚度0.84米；层顶面埋深0.00～4.70米，平均埋深2.07米；层顶面标高163.70～168.71米，平均标高166.45米。

3、淤泥质土层：灰褐色，湿，流塑-软塑，含大量腐殖质，味臭。属第四系静水环境沉积层。分布不连续，平均厚度1.05米；层顶面埋深3.20～3.50米，平均埋深3.35米，层顶面标高164.32～164.55米，平均标高164.44米。

4、粉质粘土层：黄褐色，稍湿，可塑，刀切面较光滑，干强度及任性中等，无摇振反应，属于第四系残积层。该岩土层厚度0.90～8.00米,平均厚度3.48米,层顶面埋深0.00～5.40米，平均埋深1.87米，层顶面标高163.00～168.81米，平均标高166.61米。

5、全风化砂岩（K2）：紫红色、灰白色，稍湿，岩石风化剧烈，原岩结构基本破坏，岩芯呈砂土状，手捏易散。属白垩系上统沉积岩，厚度0.80～6.60米,平均厚度2.63米,层顶面埋深0.00～8.30米，平均埋深2.41米，层顶面标高160.40～168.99米，平均标高166.21米。

6、强风化砂岩（K2）：紫红色、灰白色，稍湿，岩石风化强烈，裂隙较发育，岩芯呈块状、碎块状，风干易裂，浸水易软化。岩体完整程度属破碎岩体，岩体结构属散体状结构，岩体基本质量级别为Ⅴ级，为软岩，该层在勘察钻孔范围内未见临空面、破碎带等。属白垩系上统沉积岩，平均厚度3.97米（部分孔未揭穿）,层顶面埋深0.00～10.80米，平均埋深4.17米，层顶面标高157.75～168.96米，平均标高164.40米。

本工程场地内地基承载力特征值：

地层代号及岩土名称状态fak（kpa）Es(E0)(MPa)（1）素填土松散//（2）耕植土松散-软塑//（3）淤泥质土软塑402.47（4）粉质粘土可塑.199（5）全风化砂岩全风化220（14.0）（6）强风化砂岩强风化320（24.0）（7）中风化砂岩中风化fa=800/2.4 水文地质条件

勘察期间为枯水季节，拟建场地勘察钻孔揭露的地下水类型主要有第四系松散岩类上层滞水,水量小，历年地下水位变幅约2 -3米。

第三章 塔吊选型与布置3.1 场地周边环境

工程位于赣州市工业园区产业大道与新阳路交汇处，场地开阔。

3.2 塔吊选择和布置的原则

1、塔吊尽量覆盖整个施工区域，减少盲区；

2、塔吊覆盖钢筋加工车间、木工加工车间、周转架料堆场等主要位置；

3、塔吊最大起重量能满足施工要求；

4、保证每台塔吊的工作效率，既不闲置又能满足施工吊次要求；

5、充分考虑塔吊安装和拆除所需空间，满足塔吊安拆的要求；

6、充分考虑主体结构施工时满足塔楼的要求；

7、充分考虑到塔吊在高度和平面位置上的避让，同时考虑到和周围建筑物之间的避让，满足设备安全运行的要求,各塔吊与建筑物的平立面关系如下所示：

表3-1 塔吊与建筑物关系

塔吊与楼栋位置关系图塔吊与楼栋位置关系图塔吊之间位置关系图3.3 施工整体部署

3.3.1 施工区划分

为合理的组织安排资源，现场施工划分A区、B区、C区三个区域，充分考虑流水施工和环境条件及安全作业，塔吊布置为：幼儿园教学楼A3栋教学楼布置1#塔吊TC，臂长40米（此塔吊考虑幼儿园南边高压线，所以缩短塔吊臂长）；B区小学教学楼B3、B4栋共用2#塔吊TC，臂长60米。B1、B2栋共用塔吊3#塔吊，臂长60米；C区C1、C2之间布置4#塔吊TC，臂长60米；C3、C4之间布置5#塔吊TC，臂长65米；C6布置6#塔吊TC，臂长60米；C7布置塔吊TC，臂长60米；平面布置图如下所示：

3.4 塔吊选型与平面布置

根据本工程各单体的设计情况，综合考虑工期、现场钢筋运输车行走路线及其它材料吊重要求等特点，拟投入7台塔吊进行垂直方向材料运输作业（塔吊局部未覆盖区域采用汽车吊配合材料转运），塔吊能满足现场水平、垂直运输需要。详见附图塔吊布置平面图。

上述塔吊均在所在区域基础施工前安装完成，屋面封顶并完成炮楼收尾工作后开始拆除塔吊。

塔吊选型及安装参数表：

表3-4 塔机选型参数表

序号塔吊编号预选型号臂长端部起重量标准节参数塔吊最大自由安装高度11#塔吊TC40m1.00t1.6m×1.6m×3.0m42m（固定式）22#塔吊TC60m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）33#塔吊TC60m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）44#塔吊TC60m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）55#塔吊TC65m1.30t1.6m×1.6m×3.0m45m（固定式）66#塔吊TC60m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）77#塔吊TC60m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）

表3-5 塔机安装参数表

编号塔吊编号安装臂长初始安装高度最终安装高度安装时间拆除时间11#塔吊45m27m27m.8.9.2.622#塔吊60m39.2m39.2m.8.9.4.#塔吊60m28m28m.7.19.2.644#塔吊60m33.6m33.6m.7.19.3.#塔吊65m30.8m30.8m.8.19.4.266#塔吊60m33.6m33.6m.8.19.5.977#塔吊60m42m42m.8.19.4.9

由上表可知，塔吊安装高度均在自由高度范围之内，综合考虑地基基础情况及塔吊允许的自由高度，本工程设计的所有塔吊均无需做附墙。

表3-6 塔吊基础承台配筋表

编号塔吊型号塔吊基础类型塔吊基础尺寸（m）上下层纵横配筋拉勾基础混凝土强度构造筋1#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@#塔吊TC四桩基础5.5*5.5*1.35C22@200C12@600C35C12@200

注：塔吊基础下做100mmC15素混凝土垫层，平整度必须满足塔吊厂家资料规定的要求。

3.5 塔吊性能参数表3-7 TC臂长60m起重性能表表3-8 TC 臂长65米起重性能表表3-9 TC臂长40m起重性能表3.6 塔吊吊次分析

按最不利塔吊7#塔吊进行分析。C7栋食堂和教师宿舍楼施工，7#塔吊高峰荷载面积为m2，若塔吊满足此施工面积吊运需求，则其它也基本满足需求。

塔吊吊次分析表（m2）

3.7 塔吊安拆概况

根据项目现场实际情况及业主工期、施工总部署的要求，先进行1#、2#、3#塔吊安装，随后安装塔吊4#、5#，最后安装6#、7#塔吊；拆除时，屋面结构均已施工完成，塔吊安拆时间节点计划见表3-5。

塔吊安拆情况布置图，如下所示：

第四章 塔吊基础设计4.1 塔吊基础设计

本工程7台塔吊中1~7#塔吊均采用四桩基础，基础由四桩承台组成。

表4-2 塔吊基础部件标高表

序号塔吊编号塔吊基础厚度基础承台底绝对标高承台顶绝对标高11#塔吊1.35m165.7.222#塔吊1.35m165.7.233#塔吊1.35m166.7.744#塔吊1.35m166.8.155#塔吊1.35m166.8.366#塔吊1.35m166.7.477#塔吊1.35m165.7.2

4.2.1承台大样图

1#~7#塔吊采用四桩承台基础，做法参见下图

备注：图中马镫钢筋可用C22@，基础混凝土保护层厚度为50mm。

4.2塔吊基础定位坐标

4.2.1塔吊基础定位布置图如下：

4.2.2桩基基础

基础承台下桩基采用600mm直径的钻孔灌注桩，钻孔灌注桩单桩承载力为KN，桩顶标高为承台底标高加上桩基锚入承台深度（100mm）。钻孔灌注桩施工按照《教育园项目桩基工程施工方案》执行。桩基定位布置图如下：

4.2.3塔吊基础持力层设计要求

根据地质勘察报告，桩基基础以中风化泥质砂岩为持力层，地基承载力为Kpa；塔吊基础布置所在土层为强风化砂岩或素填土，强风化砂岩泡水易软化，素填土承载力较低，故塔吊基础拟设计四桩矩形基础。

第五章 塔吊基础施工5.1 桩基施工

塔吊桩基施工详见桩基施工专项方案，本方案不在赘述。

5.2 承台施工

5.1.1施工流程

土方开挖→夯实、平整→浇筑100厚C15素混凝土垫层→支设木模板→基础承台底部钢筋绑扎→塔吊支腿支撑构件焊装→塔吊支脚安装→承台面层钢筋绑扎→防雷接地扁铁安装→承台措施钢筋绑扎→塔吊支脚垂直度复核→C35混凝土浇筑及养护

5.1.2、主要施工方法

1、基础承台土方开挖按1：0.5坡度放坡,用履带式挖掘机（1m3）开挖，多余土方用自卸汽车（18t）转运至场边，人工清理300厚土方转至场边堆放，基坑底部每边预留500工作面。

2、基础垫层施工前，塔吊基础应夯实平整，夯实度不小于0.94。

3、塔吊基础浇筑完成，达到拆模条件后进行模板拆除施工，模板拆除后塔吊基础外侧空隙必须回填土并夯实；

4、在塔吊支脚安装完成后，浇筑混凝土前应再次复核塔吊支角的垂直度，满足塔吊安装要求后再准备浇筑承台混凝土。

5、混凝土采用连续分层浇筑。人工转运混凝土至塔吊基础处，浇筑混凝土时应随时监测塔吊支脚的垂尺度，混凝土的振捣采用对称振捣的方法，杜绝振动泵碰到塔吊支脚。塔吊的安装要基础混凝土强度达到80％后方可进行，基础混凝土强度达到100%塔吊可使用。

6、承台施工前应及时通知设备安装单位进行支脚预埋，并严格控制尺寸。

5.1.3、塔吊基础施工的具体操作要求

1.混凝土强度等级采用C35；基础土质要求坚固牢实，且承载压力不小于120kpa;

2．基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。

3．基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，形成相应的隐蔽验收记录，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护，混凝土浇筑过程中应设专人（楼栋负责人）进行看管旁站，防止预埋件偏位。浇筑完成后基础四周应回填土方并夯实。

4．混凝土基础的深度应不小于㎜；

5.按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位；

6．基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业。如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求；

7．塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料；

8．钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告；

9．塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。

10．基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。

5.3 塔吊基础防雨及排水措施

在塔吊安装完毕后，在混凝土基础周边设置200mm宽、200深排水沟，塔吊基础旁边设置集水坑，集水坑尺寸为800*800*800，并在每个塔吊积水坑内设置自动排水潜水泵，一旦有水浸泡即可自动启动潜水泵将积水排除。

为防止塔吊基础因雨水浸泡，造成泥土松软而引发塔吊倾斜，塔吊基础应设置良好的排水措施，使塔吊基础排水设施通畅，避免给塔吊安全使用带来隐患。在基底沿坡脚四周用C15混凝土进行硬化，保持基础排水通畅。

图5-1 塔吊基础排水沟及集水井剖面图5.4 塔吊防雷接地措施

塔吊必须有良好的接地装置，不能与建筑物接地相连。

1、防雷接地极采用一字型接地体，打三根L50×50×mm的镀锌角钢，接地极间距为mm，由中间接地极引至塔吊防雷引下线部位。

2、接地网采用40×4镀锌扁钢。

3、防雷引线下采用Ф10镀锌圆钢。防雷接闪器采用针式接闪器，针尖应高于塔顶mm。

4、防雷接地连接处应焊接饱满，焊接倍数应按规范规定要求，接地电阻≤4Ω。

5、塔吊电气重复接地应单独打一根L50×50×mm的镀锌角钢，引至塔吊专用接地装置，采用铜质编织软线连接，接地电阻≤6Ω。

具体做法如下图所示：

图5-2 塔吊防雷接地示意图5.5 检查验收

5.5.1地基土检查验收

1、 塔机基础的基坑开挖后进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。

2、当土质较差，承载力小于设计承载力，地基需进行加固，地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。

3、 经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。可通过试验进行现场测定。

5.5.2基础检查验收

1、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。

2、 基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。每个塔吊基础取样一组试验试块。混凝土基础强度必须达30MP方可进行塔吊安装，100%强度后方可使用。

3、 基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。

4、基础的防雷接地应进行试验检测；

5.6 塔吊及基础监测措施

1．塔吊基础沉降观测应定期进行，塔吊基础施工完成后，首月每周观测一次，后续半月一次。对于特殊阶段如节假日后、停用一段时间后应进行检测，准确了解塔吊基础的沉降状态。大风及大暴雨或基坑浸泡后应对基础进行沉降观测。

2．当塔吊出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/时，

（1）应对塔吊进行纠偏校正，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中用高吨千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫片的厚度而确定。

（2）出现沉降时，通过观测，检测出具体桩基的沉降部位，在基础承台未浇筑阶段对沉降的桩基周边进行高压注浆加固；完成后加密基础的沉降观测的次数，记录基础的变化状态，确保基础的稳定；

（3）如出现过大的不均匀沉降时，立即停止塔吊的相关吊运工作，组织塔吊公司、相关的设计单位及施工单位进行现场检测会诊，确保塔吊的使用安全。

第六章 质量标准及控制要点

1、承台表面平整度应控制在2L/mm以内。

2、承台混凝土浇筑完成后，应加强养护，混凝土强度达到设计强度80%时，方可安装塔吊。

每个承台混凝土取样一次，每次留置3组试块。

3、质量标准

表6-1混凝土灌注桩钢筋笼质量检验标准（mm）表6-2混凝土灌注桩质量检验标准（mm）第七章 安全文明施工7.1 人身安全

1、加强安全教育，组织职工学习安全生产知识和各种规章制度、安全操作规程。

2、凡进入现场人员必须戴安全帽，不得穿拖鞋或赤脚进入施工现场。

3、机械所用电缆均要采取安全措施，避免车辆碾压，防止人员触电。

4、设备装吊或钻机位移时，应按负荷选择索具。严禁吊钩吊人，起吊物体不准在吊物下站人，更不得在物体上站人。

5、抬运重物时，必须统一口号，同时起落，以免碰人。机台上的泥要及时清除，以免滑倒碰伤。钻孔要盖好，防止人员掉入。

6、机械的安装应坚实稳固，所有电气机械外壳必须可靠与保护接地线连接，所有电气开关必须实行一机一闸一漏一保护，机械开关均采用漏电保护器，配电箱设门、设锁、编号，注明负责人；

7.2 施工安全

施工时必须专人操作，精神集中，并做到“三看”、“二听”、“一及时”。即看电流表、看进度、看孔壁情况；听机器运转、听孔内震动声；发现异常情况要及时处理。

7.3 设备安全

现场所用设备布局合理、安装牢稳、周正、清洁，符合规范要求。

定期对使用设备维护保养，保证不带病运转，设备完好率达到规定标准。

严格按照过程进行操作，发现故障及时处理，不得硬行运转，以免损坏或降低设备使用寿命。

电器设备要采用防雨、防水措施，以免因雨、水损坏绝缘。

7.4 文明施工

施工前，组织文明施工知识培训，制定文明施工细则，使参与施工的职工遵纪守法，举止文明。

施工中的场容场貌、料具管理、环境控制、综合治理等方面有专人负责，采取“标准明确，责任到人”的管理目标责任制，将文明施工落实到实处。

塔吊基础属于临时阶段性施工，对生产设施、道路、管线、电力线路等进行布置和动态管理，加强施工机械、材料、设备的管理和使用，做到场地整齐有序，文明施工。

在施工区内设置必须的安全标示，及时补充或更换破坏的及已不能实际知道现场安全施工的标示。

场地规划要保证运输道路的畅通，排水有组织。各施工车辆在施工前后做到停放有序，在每天完工前进行场地清理干净。

建立卫生清洁责任制，划分卫生责任区，指定责任人。

在现场和临时设施内设置足够的卫生设施，定期清扫处理。生活生产垃圾按环保法规进行无污染处理。

所有车辆进入施工现场后禁止鸣笛。夜间施工照明只照射现场施工区，不得对准周边建筑。

塔吊基础计算书

本工程共7台塔吊，本工程1~7#塔吊均为四桩基础，其中1#塔吊型号为TC,高度27米，需单独进行验算；2#~7#塔吊型号均为TC；其中7#塔吊固定高度最高，高度为42米。取最不利7#塔吊（TC）基础（综合安装高度、型号、塔吊基础宽度比较）验算，验算结果如下：

矩形板式桩基础计算书（1#塔吊）

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-

2、《混凝土结构设计规范》GB0-

3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-

4、《建筑地基基础设计规范》GB7-

5、《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》杭建监总[]33号

6、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》杭建监总[]13号

7、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》部分条文释义

8、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T-

9、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-

10、《关于加强建筑起重机械安全管理的若干要求的通知》年1月9日

一、塔机属性

塔机型号QTZ80(ZJ)-浙江建机塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)22塔机独立状态的计算高度H(m)27塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)449起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)509水平荷载标准值Fvk(kN)31倾覆力矩标准值Mk(kN·m)非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)449水平荷载标准值Fvk'(kN)71倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

2、塔机传递至基础荷载设计值

工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×449＝606.15起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)606.15+81＝687.15水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×31＝41.85倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×＝.65非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×449＝606.15水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×71＝95.85倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×＝.8

三、桩顶作用效应计算

承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.35

基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=.938kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×.938=.266kN

桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.72+3.72)0.5=5.233m

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+.938)/4=367.484kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L

=(449+.938)/4+(+71×1.35)/5.233=704.574kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L

=(449+.938)/4-(+71×1.35)/5.233=30.395kN

2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

=(606.15+.266)/4+(.8+95.85×1.35)/5.233=951.174kN

Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L

=(606.15+.266)/4-(.8+95.85×1.35)/5.233=41.033kN

四、桩承载力验算

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m

桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2

承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m

fak=(1.1×240)/2.75=264/2.75=96kPa

承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=6.35m2

复合桩基竖向承载力特征值：

Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×1.885×(1.65×20+3×80+2×140+6×220)+×0.283+0.1×96×6.35=.38kN

Qk=367.484kN≤Ra=.38kN

Qkmax=704.574kN≤1.2Ra=1.2×.38=.856kN

满足要求！

2、桩基竖向抗拔承载力计算

Qkmin=30.395kN≥0

不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！

3、桩身承载力计算

纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=10×3.142×142/4=mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=951.174kN

ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×14.3×0.283×106 + 0.9×(360×.38))×10-3=.934kN

Q=951.174kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=.934kN

满足要求！

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Qkmin=30.395kN≥0

不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！

4、桩身构造配筋计算

As/Ap×100%=(.38/(0.283×106))×100%=0.544%≥0.5%

满足要求！

5、裂缝控制计算

Qkmin=30.395kN≥0

不需要进行裂缝控制计算！

五、承台计算

承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ22@200承台底部短向配筋HRB400Φ22@200承台顶部长向配筋HRB400Φ22@200承台顶部短向配筋HRB400Φ22@200

1、荷载计算

承台计算不计承台及上土自重:

Fmax=F/n+M/L

=606.15/4+.8/5.233=581.879kN

Fmin=F/n-M/L

=606.15/4-.8/5.233=-278.804kN

承台底部所受最大弯矩:

Mx= Fmax (ab-B)/2=581.879×(3.7-1.6)/2=610.973kN.m

My= Fmax (al-B)/2=581.879×(3.7-1.6)/2=610.973kN.m

承台顶部所受最大弯矩:

M'x= Fmin (ab-B)/2=-278.804×(3.7-1.6)/2=-292.744kN.m

M'y= Fmin (al-B)/2=-278.804×(3.7-1.6)/2=-292.744kN.m

计算底部配筋时：承台有效高度：h0=-50-22/2=mm

计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=-50-22/2=mm

2、受剪切计算

V=F/n+M/L=606.15/4 + .8/5.233=581.879kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/)1/4=0.888

塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.7-1.6-0.6)/2=0.75m

a1l=(al-B-d)/2=(3.7-1.6-0.6)/2=0.75m

剪跨比：λb'=a1b/h0=750/=0.582，取λb=0.582；

λl'= a1l/h0=750/=0.582，取λl=0.582；

承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.582+1)=1.106

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.582+1)=1.106

βhsαbftbh0=0.888×1.106×1.57×103×5.5×1.289=9.449kN

βhsαlftlh0=0.888×1.106×1.57×103×5.5×1.289=9.449kN

V=581.879kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=9.449kN

满足要求！

3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.289=4.178m

ab=3.7m≤B+2h0=4.178m，al=3.7m≤B+2h0=4.178m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

4、承台配筋计算

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= My/(α1fcbh02)=610.973×106/(1×16.7××2)=0.004

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004

γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998

AS1=My/(γS1h0fy1)=610.973×106/(0.998××360)=mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(,0.××)=5mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=4mm2≥A1=5mm2

满足要求！

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2= Mx/(α2fclh02)=610.973×106/(1×16.7××2)=0.004

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004

γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=610.973×106/(0.998××360)=mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A2=max(AS2, ρlh0)=max(,0.××)=5mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=4mm2≥A2=5mm2

满足要求！

(3)、承台顶面长向配筋面积

αS1= M'y/(α1fcbh02)=292.744×106/(1×16.7××2)=0.002

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999

AS3=M'y/(γS1h0fy1)=292.744×106/(0.999××360)=632mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台顶需要配筋：A3=max(AS3, ρbh0,0.5AS1')=max(632,0.××,0.5×4)=5mm2

承台顶长向实际配筋：AS3'=4mm2≥A3=5mm2

满足要求！

(4)、承台顶面短向配筋面积

αS2= M'x/(α2fclh02)=292.744×106/(1×16.7××2)=0.002

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002

γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999

AS4=M'x/(γS2h0fy1)=292.744×106/(0.999××360)=632mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台顶需要配筋：A4=max(AS4, ρlh0,0.5AS2' )=max(632,0.××,0.5 ×4)=5mm2

承台顶面短向配筋：AS4'=4mm2≥A4=5mm2

满足要求！

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

承台竖向连接筋为双向HRB400 12@600。

六、配筋示意图

承台配筋图

桩配筋图

塔吊四桩基础的计算书（5#塔吊）

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-)。

一. 参数信息

塔吊型号:TC塔机自重标准值:Fk1=415.00kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-591kN.m塔吊计算高度:H=31m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C30承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.5m承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=600mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.6m桩间距:a=3.7m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:12m桩型与工艺:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)

计算简图如下：

二. 荷载计算

1. 自重荷载及起重荷载

1) 塔机自重标准值

Fk1=415kN

2) 基础以及覆土自重标准值

Gk=5.5×5.5×1.35×25=.kN

3) 起重荷载标准值

Fqk=60kN

2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

Wk=0.8×1.59×1.95×1.209×0.2=0.60kN/m2

qsk=1.2×0.60×0.35×1.6=0.40kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×H=0.40×31.00=12.49kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×H=0.5×12.49×31.00=193.66kN.m

2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)

Wk=0.8×1.62×1.95×1.209×0.35=1.07kN/m2

qsk=1.2×1.07×0.35×1.60=0.72kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk=qsk×H=0.72×31.00=22.28kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk=0.5Fvk×H=0.5×22.28×31.00=345.30kN.m

3. 塔机的倾覆力矩

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=-591+0.9×(+193.66)=483.29kN.m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk=-591+345.30=-245.70kN.m

三. 桩竖向力计算

非工作状态下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(415+.94)/4=358.98kN

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L

=(415+.)/4+Abs(-245.70+22.28×1.35)/5.23=400.20kN

Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L

=(415+.-0)/4-Abs(-245.70+22.28×1.35)/5.23=317.77kN

工作状态下：

Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(415+.94+60)/4=373.98kN

Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L

=(415+.+60)/4+Abs(483.29+12.49×1.35)/5.23=469.58kN

Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L

=(415+.+60-0)/4-Abs(483.29+12.49×1.35)/5.23=278.38kN

四. 承台受弯计算

1. 荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：

工作状态下：

最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L

=1.35×(415+60)/4+1.35×(483.29+12.49×1.35)/5.23=289.37kN

非工作状态下：

最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L

=1.35×415/4+1.35×(-245.70+22.28×1.35)/5.23=84.42kN

2. 弯矩的计算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条

其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；

Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

由于工作状态下，承台正弯矩最大：

Mx=My=2×289.37×1.05=607.68kN.m

3. 配筋计算

根据《混凝土结构设计规范》GB0-第6.2.10条

式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc──混凝土抗压强度设计值；

h0──承台的计算高度；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。

底部配筋计算:

αs=607.68×106/(1.000×16.700×.000×2)=0.

η=1-(1-2×0.)0.5=0.

γs=1-0./2=0.

As=607.68×106/(0.×.0×360.0)=.0mm2

实际选用钢筋为：钢筋直径22.0mm，钢筋间距为200mm,

承台底部选择钢筋配筋面积为As0 = 3.14×222/4 × Int(/200)=4mm2

选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!

推荐参考配筋方案为：钢筋直径为22mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为4mm2

五. 承台剪切计算

最大剪力设计值： Vmax=289.37kN

依据《混凝土结构设计规范》(GB0-)的第6.3.4条。

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中 λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500

ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；

b──承台的计算宽度，b=mm；

h0──承台计算截面处的计算高度，h0=mm；

fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；

S──箍筋的间距，S=600mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!

六. 承台受冲切验算

角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算

七. 桩身承载力验算

桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-)的第5.8.2条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×469.58=633.94kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.90

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2；

Aps──桩身截面面积，Aps=44mm2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2

综上所述，全部纵向钢筋面积565mm2

实际选用钢筋为：钢筋直径14mm，钢筋根数为10

桩实际配筋面积为As0 = 3.14×142/4 × 10=mm2

实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!

八. 桩竖向承载力验算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-)的第6.3.3和6.3.4条

轴心竖向力作用下，Qk=373.98kN；偏心竖向力作用下，Qkmax=469.58kN

桩基竖向承载力必须满足以下两式：

单桩竖向承载力特征值按下式计算：

其中 Ra──单桩竖向承载力特征值；

qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；

qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；

u──桩身的周长，u=1.88m；

Ap──桩端面积,取Ap=0.28m2；

li──第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力标准值表如下:

序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称0填土21.00风化岩32.风化岩410.0中风化岩

由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第4层土层。

最大压力验算:

Ra=1.88×(1×22+1.5×88+2.5×140+7×220)+×0.28=.83kN

由于: Ra = .83 > Qk = 373.98,最大压力验算满足要求!

由于: 1.2Ra = .59 > Qkmax = 469.58,最大压力验算满足要求!

塔吊计算满足要求！

矩形板式桩基础计算书（7#塔吊）

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-

2、《混凝土结构设计规范》GB0-

3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-

4、《建筑地基基础设计规范》GB7-

一、塔机属性

塔机型号QTZ80(TCA-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)37塔机独立状态的计算高度H(m)42塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.8

二、塔机荷载

1、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624.5起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)684.5水平荷载标准值Fvk(kN)22.8倾覆力矩标准值Mk(kN·m)非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)624.5水平荷载标准值Fvk'(kN)97倾覆力矩标准值Mk'(kN·m).1

2、塔机传递至基础荷载设计值

工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×624.5＝843.075起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)843.075+81＝924.075水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×22.8＝30.78倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×＝.2非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×624.5＝843.075水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×97＝130.95倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×.1＝.385

三、桩顶作用效应计算

承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.35

基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=.938kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×.938=.266kN

桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.72+3.72)0.5=5.233m

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(624.5+.938)/4=411.359kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L

=(624.5+.938)/4+(.1+97×1.35)/5.233=951.446kN

Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L

=(624.5+.938)/4-(.1+97×1.35)/5.233=-128.727kN

2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

=(843.075+.266)/4+(.385+130.95×1.35)/5.233=.452kN

Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L

=(843.075+.266)/4-(.385+130.95×1.35)/5.233=-173.781kN

四、桩承载力验算

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m

桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2

承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m

fak=(1.45×90+1.3×400)/2.75=650.5/2.75=236.545kPa

承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=6.35m2

复合桩基竖向承载力特征值：

Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1×1.885×(1.45×55+6×140+4.55×220)+×0.283+0.55×236.545×6.35=.696kN

Qk=411.359kN≤Ra=.696kN

Qkmax=951.446kN≤1.2Ra=1.2×.696=.435kN

满足要求！

2、桩基竖向抗拔承载力计算

Qkmin=-128.727kN<0

按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=128.727kN

桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，

桩身的重力标准值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-1.35)-0+1.94)×25+(12-((-1.35)-0+1.94))×(25-10))×0.283=52.61kN

Ra'=ψuΣλiqsiali+Gp=1×1.885×(0.6×1.45×55+0.8×6×140+0.4×4.55×220)+52.61=.231kN

Qk'=128.727kN≤Ra'=.231kN

满足要求！

3、桩身承载力计算

纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=10×3.142×142/4=mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=.452kN

ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×14.3×0.283×106 + 0.9×(360×.38))×10-3=.934kN

Q=.452kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=.934kN

满足要求！

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=173.781kN

fyAs=(360×.38)×10-3=554.177kN

Q'=173.781kN≤fyAs=554.177kN

满足要求！

4、桩身构造配筋计算

As/Ap×100%=(.38/(0.283×106))×100%=0.544%≥0.5%

满足要求！

5、裂缝控制计算

裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

(1)、纵向受拉钢筋配筋率

有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2π/4=π/4=43mm2

As/Ate=.38/43=0.005< 0.01

取ρte=0.01

(2)、纵向钢筋等效应力

σsk=Qk'/As=128.727×103/.38=83.623N/mm2

(3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数

ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×83.623)=-0.462

取ψ=0.2

(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径

dep=Σnidi2/Σniνidi=(10×142+)/(10×1×14)=14mm

(5)、最大裂缝宽度

ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×0.2×83.623×(1.9×50+0.08×14/0.01)/00=0.047mm≤ωlim=0.2mm

满足要求！

五、承台计算

承台配筋承台底部长向配筋HRB400Φ22@200承台底部短向配筋HRB400Φ22@200承台顶部长向配筋HRB400Φ22@200承台顶部短向配筋HRB400Φ22@200

1、荷载计算

承台计算不计承台及上土自重:

Fmax=F/n+M/L

=843.075/4+.385/5.233=906.1kN

Fmin=F/n-M/L

=843.075/4-.385/5.233=-484.563kN

承台底部所受最大弯矩:

Mx= Fmax (ab-B)/2=906.1×(3.7-1.8)/2=860.795kN.m

My= Fmax (al-B)/2=906.1×(3.7-1.8)/2=860.795kN.m

承台顶部所受最大弯矩:

M'x= Fmin (ab-B)/2=-484.563×(3.7-1.8)/2=-460.335kN.m

M'y= Fmin (al-B)/2=-484.563×(3.7-1.8)/2=-460.335kN.m

计算底部配筋时：承台有效高度：h0=-50-22/2=mm

计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=-50-22/2=mm

2、受剪切计算

V=F/n+M/L=843.075/4 + .385/5.233=906.1kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/)1/4=0.888

塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.7-1.8-0.6)/2=0.65m

a1l=(al-B-d)/2=(3.7-1.8-0.6)/2=0.65m

剪跨比：λb'=a1b/h0=650/=0.504，取λb=0.504；

λl'= a1l/h0=650/=0.504，取λl=0.504；

承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.504+1)=1.163

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.504+1)=1.163

βhsαbftbh0=0.888×1.163×1.57×103×5.5×1.289=3.113kN

βhsαlftlh0=0.888×1.163×1.57×103×5.5×1.289=3.113kN

V=906.1kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=3.113kN

满足要求！

3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.289=4.378m

ab=3.7m≤B+2h0=4.378m，al=3.7m≤B+2h0=4.378m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

4、承台配筋计算

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= My/(α1fcbh02)=860.795×106/(1×16.7××2)=0.006

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006

γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997

AS1=My/(γS1h0fy1)=860.795×106/(0.997××360)=mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(,0.××)=5mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=4mm2≥A1=5mm2

满足要求！

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2= Mx/(α2fclh02)=860.795×106/(1×16.7××2)=0.006

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006

γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=860.795×106/(0.997××360)=mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台底需要配筋：A2=max(AS2, ρlh0)=max(,0.××)=5mm2

承台底短向实际配筋：AS2'=4mm2≥A2=5mm2

满足要求！

(3)、承台顶面长向配筋面积

αS1= M'y/(α1fcbh02)=460.335×106/(1×16.7××2)=0.003

ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003

γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998

AS3=M'y/(γS1h0fy1)=460.335×106/(0.998××360)=994mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台顶需要配筋：A3=max(AS3, ρbh0,0.5AS1')=max(994,0.××,0.5×4)=5mm2

承台顶长向实际配筋：AS3'=4mm2≥A3=5mm2

满足要求！

(4)、承台顶面短向配筋面积

αS2= M'x/(α2fclh02)=460.335×106/(1×16.7××2)=0.003

ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003

γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998

AS4=M'x/(γS2h0fy1)=460.335×106/(0.998××360)=994mm2

最小配筋率：ρ=0.15%

承台顶需要配筋：A4=max(AS4, ρlh0,0.5AS2' )=max(994,0.××,0.5 ×4)=5mm2

承台顶面短向配筋：AS4'=4mm2≥A4=5mm2

满足要求！

(5)、承台竖向连接筋配筋面积

承台竖向连接筋为双向HRB400 12@600。

六、配筋示意图

承台配筋图

C6@100

桩配筋图