第13期 地下室后期加固，35米深150MM孔抗浮锚杆施工

广东中山地下室后期加固

150MM孔 35米深 混凝土+沙层+花岗岩

01 机器型号

机器型号 Machine model

定制版孔山KS800多功能锚杆钻机

钻机大梁高3.2米，提升力8吨

机型特点 Machine characteristic

一机多用，水气两用。

满足不同基建施工要求：抗浮锚杆、锚索锚固、边坡支护、单双管高压旋喷、大潜孔入岩、基坑套管、微型桩、钢管桩、200米内水井等。

空压机型号

孔山PDH600R

空压机参数 Main parameter

PDH600R主要参数轮胎压力kpa：750排气压力bar：18润滑油容量L：80工作压力范围bar：10～18供气阀数量规格：1-G1",1-G2"公称容积流量m³/min：18主机压缩级数：双级最大牵引速度km/h：20传动方式：直联传动最大工作角度：15型号:YE2-280M2-2机组重量kg：额定转速rpm：长X宽X高mm：XX额定功率KW：132轮距mm：防护等级：IP55轮胎规格：7.5-16额定电压V/频率Hz：380/50

02 施工地点

施工地点 Construction site

广东省中山市金色海棠花园地下室 限高3.5米

03 施工工艺

施工工艺 Construction technology

工艺：抗浮锚杆

地层：混凝土+沙层+花岗岩

孔径：150MM

孔深：35M

钻头：110MM

钻杆直径：76MM

钻杆长度：1M

套管直径：146MM

套管长度：1M

04 施工效果

施工角度 Construction Angle

施工角度：90°

施工效率 Productivity

施工效率：30m/h

05 施工视频

【END】

抗浮锚杆8个施工操作要点，以及34个质量通病的详细解决措施！

一、受力原理

抗浮锚杆受拉构件，一端锚固在建筑物底板，另一端锚固在地基的持力层中，受力过程首先是通过锚固体钢筋与注浆体之间的作用将上拔力传至注浆体上；而后通过注浆体与周边土层之间的摩擦力将注浆体所受到的力传至周围稳定土体中去，从而形成具有一定抗拔能力的抗浮锚杆，起到抗浮锚杆的抗浮作用。

二、抗浮锚杆施工流程

1、施工流程

2、操作要点1）锚杆基本试验：参照《建筑边坡工程技术规范 GB0》附录C.2执行（1）锚杆基本试验的地质条件、锚杆材料和施工工艺等应与工程锚杆一致。（2）基本试验时最大的试验荷载不宜超过锚杆杆体承载力标准值的0.9倍。（3）基本试验主要目的是确定锚固体与岩土层间粘结强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺。每种试验锚杆数量均不应小于3根。（4）锚杆基本试验应采用循环加、卸荷法。（5）出现下列情况视为破坏，终止加载：锚头位移不收敛、锚固体从岩土层中拔出或锚杆从锚固体中拔出；锚头总位移量超过设计允许值；一级荷载产生的位移增量超过上一级荷载位移增量的2倍。（6）绘制荷载-位移曲线 、荷载-弹性位移曲线和荷载-塑性位移曲线。2）测量放孔根据控制点和锚杆平面布置图进行锚杆测放，并作锚孔孔位放点标记。测放务必准确，要求测放过程中作好记录，检查无误，确保孔位的准确。锚杆定位偏差不宜大于20mm。 3）钻机成孔钻机就位时，必须固定牢固，确保钻机机架的水平度和立轴的垂直度。锚杆孔直径按设计要求（设计无要求时，宜取锚杆直径的3倍，但不应小于一倍锚杆直径加50mm）。锚杆成孔采用跟管钻进，并且利用空压机产生的高压空气进行排渣。达到设计深度后，不得立即停钻，稳钻1～2min，防止底端头达不到设计的锚固直径。锚孔倾斜度不应大于5%，钻孔深度超过锚杆设计长度应不小于0.5m。4）清孔提钻终孔后利用高压空气清除孔内余渣，直到孔口返出之风，手感无尘屑为止，避免孔内沉渣存在。同时现场工程师及质检员进行孔深及锚孔偏斜度检测，符合要求后进行下道工序施工。5）杆体制作锚杆材料可根据锚固工程性质、锚固部位和工程规模等因素，选择高强度、低松弛的普通钢筋、高强精轧螺纹钢筋、预应力钢丝或钢绞线。锚杆材料的物理力学性能应符合现行国家标准以及有关专门标准的规定。锚杆下料长度为钻孔长度+锚入上部结构长度。其中锚入上部结构的长度应符合钢筋的锚固长度要求。除锈处理采用钢丝刷清除钢筋、焊管铁锈。6）置入杆体清孔完毕将锚杆垂直插入孔底，牢固地置于锚孔中央。7）压力注浆置入杆体后进行压力注浆，采用孔底反向注浆的方式，注浆管插入距孔底30cm处，浆液从注浆管向内灌入，气直接排出。注浆结束标准：排出的浆液浓度与灌入的浆液浓度相同，且不含气泡时为止。注浆材料采用水泥砂浆或纯水泥浆，可根据实际情况掺加膨胀剂和早强剂。水泥宜使用普通硅酸盐水泥，砂的含泥量按重量计不大于3%，砂中云母、有机物、硫化物和硫酸盐等有害物质的含量按重量计不得大于1%。浆体配制的灰砂比宜为0.8-1.5，水灰比宜为0.38-0.5。施工时严格按照试验室出具的配合比配置砂浆，做好水灰比的控制工作，注浆时注意液面情况，若有下降须进行补注。施工过程中设专人及对锚杆施工区域的地坪积水、灰浆进行清理，做到工完料净场地清，保证锚杆施工顺利进行。浆体强度检验用试块的数量每30根锚杆不应小于一组，每组试块应不少于6个。8）锚杆验收试验验收锚杆待锚固体灌浆强度达到设计强度的90％后，可进行锚杆验收试验。锚杆验收试验的目的是检验施工质量是否达到设计要求。验收试验锚杆的数量取每种类型锚杆总数的5%，且均不得少于5根。验收试验的锚杆应随机抽样。质监、监理、业主或设计单位对质量有疑问的锚杆也应抽样作验收试验。当验收锚杆不合格时应按锚杆总数的30%重新抽检；若再有锚杆不合格时应全数进行检验。锚杆总变形量应满足设计允许值，且应与地区经验基本一致。

3、设备配置

4、质量标准

1）控制标准

2）保证措施：（1）考虑地层类型、成孔条件、锚固类型、锚杆长度、施工现场环境、地形条件、经济性和施工速度等因素进行钻孔机械选择。（2）灌浆前应清孔，排放孔内积水。（3）注浆管宜与锚杆同时放入孔内，注浆管端头到孔底距离宜为100mm。（4） 根据工程条件和设计要求确定灌浆压力，应保证浆体灌注密实。（5） 按要求复核标高并不间断控制，确保成孔到位。严格按设计控制压浆压力、时间以及制浆时间，保证压浆饱满。（6） 通过测量控制，确保锚杆纵横成线。灌浆前，检查制浆设备、灌浆泵是否正常；检查送浆管路是否畅通无阻，确保注浆过程顺利，避免因中断情况影响压浆质量。

三、质量通病及预防

1、测量放线通病现象1：无基础图产生原因：由于抗浮锚杆设计阶段图纸可能不是最终版本，施工时，基础图标高、抗浮力及地下室位置均可能与抗浮锚杆设计图纸不符 产生后果：抗浮锚杆不能满足主体设计要求，抗浮锚杆报废 防治措施：抗浮锚杆放线前与基础图（蓝图，盖审图章）复核，复核轴线、标高、抗浮力等通病现象2：未对锚杆编号、分区或编号混乱产生原因：锚杆编号时，未考虑验收分区，对整个施工区域统一编号，编号随意 产生后果：不便于施工记录，可能造成锚杆施工漏记 防治措施：对锚杆先进行分区，在每一个区内按横排编号，从左至右，从上至下。通病现象3：锚杆标高未明确产生原因：施工时未查看基础图，未对基底标高计算，对独立柱基底标高未计算 产生后果：施工时抗浮锚杆标高不准确 防治措施：施工前根据基础图分区域标注锚杆标高。

2、成孔通病现象1：孔位误差大产生原因：第一，测量放线误差；第二、放线后未对测量成果保护；第三、钻孔施工未对准测放点 。产生后果：锚杆间距超过规范要求，不能通过验收 。防治措施：第一、放线后，对测量成果进行复核；第二、成孔前，对测放点通过与周边点距离进行复核。通病现象2：施工工作面标高低于设计标高 产生原因：土方开挖时，未严格控制标高，至使超挖产生后果：锚杆锚固段内地层被挠动，不能提供设计要求的锚固力防治措施：土方开挖时严格控制标高通病现象3：锚孔深度与设计有出入产生原因：第一、锚杆施工场地高低不平，未对锚杆位置进行标高测量；第二、成孔施工随意，终孔时未进行测量 产生后果：锚杆锚固段长度不足或锚杆锚入筏板长度不足 防治措施：第一、锚杆放孔时，同时测量孔位标高；第二、计算成孔深度，终孔时，测量钻孔深度。通病现象4：地层与地勘报告不符时调整锚孔深度产生原因：钻孔时，未对实际地层进行编录，未发现与地勘报告不符的软弱层，或出现后，未对锚杆长度进行调整 产生后果：锚杆锚固力不满足设计要求，锚杆验收试验不合格 防治措施：成孔时进行编录，发现与地勘报告不符的软弱层，及时对锚杆长度进行调整。通病现象5：独立柱及条形基础位置锚孔深度未考虑独立柱深度产生原因：未考虑独立柱及条形基础深度 产生后果：锚杆锚固段长度不足 防治措施：施工前，统计独立柱及条形基础厚度，锚孔深度相应加深，对应至每根锚杆。通病现象6：碎石类地层锚杆深度范围内有地下水

产生原因：降水时未考虑抗浮锚杆施工地下水要求，地下水未降至锚杆底部以下 产生后果：锚杆施工时，砂层及砾石沉淀至孔底，注浆时不能保证孔底注浆，锚杆锚固段减少 防治措施：降水设计时，考虑抗浮锚杆施工，保证水位降至锚杆底部。通病现象7：泥岩中孔壁有泥皮产生原因：由于岩层中有地下水，成孔过程中，孔壁产生泥皮，终孔时，未对锚孔进行清洗，同时，锚孔放置久后，孔内泥浆沉淀 产生后果：锚固体与地层摩阻力降低，锚杆锚固力不足 防治措施：锚孔终孔时，先向孔内加水，再用压缩空气从孔底将水吹出，反复几次，可将孔壁泥皮清洗干净，锚杆放入后，及时注浆。

3、锚杆制安通病现象1：钢筋品牌合同不符产生原因：不熟悉合同文件，钢筋品牌一般指厂家 产生后果：钢筋品牌与合同不符时，存在计量的风险 防治措施：施工前进行合同交底，材料采购计划中提出品牌。通病现象2：钢筋规格与设计不符产生原因：不熟悉设计图，规格包括强度等级和直径大小 产生后果：钢筋规格与设计不符不合格，不能通过验收 防治措施：施工前进行技术交底，材料进场后，根据图纸对进场材料进行验收。通病现象3：锚杆钢筋长度与设计不符产生原因：不熟悉设计图或施工随意产生后果：锚杆长度不够会导致锚杆不合格 防治措施：施工前进行技术交底，施工过程中加强检查。通病现象4：隔离支架间距与大小与设计不符产生原因：施工随意产生后果：隔离支架间距过大或隔离支架过小，均会导致钢筋间距近，影响锚固体对钢筋的握裹力；对隔离支架直径过大，影响钢筋保护层厚度防治措施：施工前进行交底，施工过程中加强检查。通病现象5：对中支架间距与大小与设计不符产生原因：施工随意产生后果：对中支架间距过大或对中支架过小，均会导致钢筋保护层不均，对中支架过大，锚杆放入锚孔内困难防治措施：施工前进行交底，施工过程中加强检查。通病现象6：钢筋分布不均 产生原因：施工随意产生后果：钢筋间距近，影响锚固体对钢筋的握裹力，同时，抗水板位置不便于防水施工防治措施：施工前进行交底，施工过程中加强检查。

通病现象7：锚杆入孔深度与设计不符 产生原因：锚孔深度与设计不符，或锚杆放入孔内深度不足产生后果：锚杆标高高于设计时，锚杆锚固段长度不满足要求，锚杆标高低于设计时，锚入混凝土长度不满足，需要对锚杆杆体接长防治措施：锚杆安放前，检查锚孔深度，锚杆安放后，检查锚杆标高。通病现象8：注浆管安放不到位 产生原因：第一、锚杆制作时，未按设计要求放置注浆管；第二、未对注浆管进行固定，拔管时，注浆管拔出，第三、注浆时拔管过快 产生后果：若孔底有水，浆液不能进入孔底，造成锚杆底端无锚固体，影响锚杆锚固力防治措施：第一、锚杆制作时，注浆管安放至锚杆底部0.2m；第二、用胶带或铁丝将注浆管固定在锚杆上；第三、注浆时，待浆液返回至孔口再拔管。

通病现象9：拔套管时钢筋上拔产生原因：套管内加入砾石，造成与钢管摩擦较大，拔管时，钢筋随套管上拔，同时，钢筋和注浆管挂在套管内不平的位置，拔管时，钢筋随套管上拔 产生后果：钢筋锚固段长度不足 防治措施：砾石在注浆过程中再加入，锚杆入孔前，检查钢筋有无可以挂到套管的地方，注浆管位于锚杆中央且不宜过长，以齐平锚杆为宜。通病现象10：锚入抗水板段钢筋弯起点位置低产生原因：钢筋弯起时，采用单根钢管直接向下压，对弯起点未控制 产生后果：弯起点距抗水板底面过近，锚杆受力后，抗水板开裂防治措施：钢筋弯起，必须对钢筋的直线段进行固定，防止一起弯起，起弯点位于抗水板上层钢筋下约3~5cm。

4、注浆通病现象1：注浆配合比不满足设计要求产生原因：未按设计配合比进行拌料产生后果：锚固体强度不足或注浆后，锚孔内浆液收缩较大防治措施：严格按设计进行拌料。通病现象2：注浆不及时 。产生原因：施工管理不到位。产生后果：卵石地层，注浆不及时会导致塌孔，同时若有地下水，容易造成注浆管底部堵塞，不能注浆及孔底一定深度无浆液；岩石地层，孔底容易沉淀泥浆，影响锚固力 。防治措施：锚杆施工后及时注浆，当天施工的锚杆必须当天完成注浆。通病现象3：钻孔内加入碎石级配均匀 。产生原因：加入的碎石不合格。产生后果：浆液不能渗入碎石内，造成锚固体松散，影响锚固体与钢筋的握裹力 。防治措施：进料前，对碎石质量作要求，碎石应粒径接近2cm，含细料较少，碎石干净。通病现象4：注浆体不密实 产生原因：浆液渗透碎石不均 产生后果：锚固体松散，影响锚固体与钢筋的握裹力防治措施：加入的碎石质量满足要求，碎石在注浆过程中加入，注浆过程中对锚杆进行振动，注浆后应反复补浆，直至孔口浆液不下降。

通病现象5：锚杆杆体不居中 产生原因：注浆完成时未对锚杆位置调整 。产生后果：锚杆间距不满足设计要求，锚杆保护层不满足设计要求 。防治措施：注浆完成时，对锚杆进行居中固定。通病现象6：注浆时拔注浆管过早产生原因：注浆过程中，担心注浆管不能拔出，注浆过程中拔出过快。 产生后果：注浆体不饱满，局部无注浆体 。防治措施：待浆液返至孔口后再拔注浆管。通病现象7：注浆串孔产生原因：第一、由于岩石地层中有裂隙，钻孔过程中，高压空气使裂隙贯通，注浆时串孔；第二、卵石地层，由于孔间距较近，钻孔过程中，卵石中的孔隙也容易贯通。 产生后果：影响被串孔的注浆质量，影响锚固力。 防治措施：对于锚杆间距较近的，跳隔施工，及时注浆。

5、检测通病现象1：抗拔力检测选点无相关责任单位参加并确认产生原因：未重视。 产生后果：检测结果得不到各方认可，不能通过验收。 防治措施：检测前，由勘察、设计、监理、施工、检测和建设单位共同参与检测点的选择，并签字确认。通病现象2：抗拔力检测点不具有代表性产生原因：选点随意，未按规范选点原则进行选点。 产生后果：检测点不具有代表性。防治措施：选点原则为：第一、整个场地均匀分布；第二、地质条件较差的位置多选；第三、施工质量存在异议的部位；第四、抗浮力较大的部位。通病现象3：抗拔力选点数量不满足产生原因：未按规范进行选点。 产生后果：不能通过验收。 防治措施：根据规范要求，选点按同种规格锚杆取总数的5%进行选点，同种规格指抗拔力相同，锚杆参数相同。通病现象4：抗拔力检测抗拔力达不到要求产生原因：第一、由于检测人员对规范的理解不同，造成实际检测抗拔力不满足规范要求；第二、试验锚杆钢筋强度不满足，检测按材料强度的0.8倍进行检测。产生后果：不能通过验收。 防治措施：第一、基本试验为特征值的2倍，验收试验为特征值的1.5倍；第二、锚杆杆体钢筋按设计拔抗力特征值的2.5倍配置。通病现象5：抗拔力检测点与选点不符产生原因：未按选点进行检测。 产生后果：检测结果不满足要求。 防治措施：检测前对检测人员交底，检测过程中加强检查。

6、成品保护通病现象1：注浆体强度未达到设计要求时开始检底产生原因：抢工期。 产生后果：钢筋与锚固体松动，影响锚固力。防治措施：第一、检底应在注浆体达到设计要求后方可进行；第二、检底采用人工；第三、先检底再施工抗浮锚杆。通病现象2：检底时破坏锚固体产生原因：质量意识不强。 产生后果：在靠近底板位置，锚杆无锚固体，容易产生锈蚀。 防治措施：检底时不破坏锚固体，锚固体在浇完垫层后再进行破除。

版 权 声 明

筏板基础下面的抗拔锚杆的施工工艺是什么？预算在计算长度时，需要在设计长度基数上加50cm

第一篇：施工工艺

工艺流程：锚杆样桩定位→样桩复核→钻机就位→成孔→洗孔→孔深及泥浆检查→钢筋安装→水泥砂浆灌注→锚杆桩顶标高复测→桩边清理---锚杆钢筋头弯锚→ 基层处理→涂刷水泥基渗透结晶型涂料第一遍→养护→安放膨胀止水环→铺贴高分子自粘卷材附加层→灌注密封膏→铺贴高分子自粘卷材层→防水保护层 

第一步：测量放孔。根据甲方提供的控制点现场定位放线，把控制点转侧到场区周围，并设多处固定点加以保护，作为施工控制依据。测放务必准确，要求测放过程中做好记录，检查无误，再由监理单位复查定位准确性后报监理审核。在抗浮设计范围外应设置固定点，并用红油漆标注清晰，以保证在施工过程中能够经常复测，确保孔位准确；

第二步：钻机成孔。根据所示编制沉桩顺序编号进行钻机就位，该工程锚杆间距为@mm，钻机就位必须确保钻机的水平，垂直度，开钻前必须先了解工程地质情况，以免坍孔现象及其他有关影响钻孔施工钻孔质量，钻孔的深度应符合设计（一般宜多钻5-100mm作清后沉渣），但不应小于设计也不低大于设计长的500mm，钻孔如遇到集水池，电梯坑等，锚杆顶标高符合基础详图作调整，如施工沉孔时影响临桩地应隔挑沉孔。在确定锚杆孔位后，用潜孔钻机钻孔，达到设计深度后，不立即停钻，超钻0.1m并稳钻1-2min，防止底端头不达到设计的锚固直径以及保证灌浆充分。当达到不小于设计深度后，移动至下一钻孔；

第三步：清孔提钻。终孔后清除孔内余渣，同时现场工程师及质检员进行孔深测量，锚孔偏斜度，符合设计要求后进行下道工序施工；

第四步：杆体制作。抗浮锚杆钢筋长度根据孔深及地面标高，采用3根25的抗拔钢筋，钢筋杆体的长度固定段为5m。清空：钻孔达到设计要求时，经复测符合设计后进将孔内岩粉和土屑清洗干净（采用高压风力及根据实际所需清洗），若清空后深度及孔内结存砂土不符合设计时需二次清孔，待清孔符合后方可杆体安装。待清孔完成后进行钢筋杆体安装，杆体安装完成报验总包及监理复验合格及时进行M30注浆。

第五步：注浆。注浆必须密实有效，注浆顶面浮浆及时清理，杆体有效砂浆必须高于垫层面100mm（采用200*200塑管做支承模）注浆前，将注浆管插至距孔底300-500mm处，将搅拌好的水泥浆注入钻孔底部，自孔底向上浇筑。注浆时待浆体从孔口溢出后再慢慢拔注浆管，砂浆回缩后不断补浆，直至孔中无回缩为止，注浆时应控制好注浆速度，确保从孔内顺利排水、排气，保证注浆饱满，浆液初凝后没有注满全孔时，要进行补浆。

端头节点防水处理方法：铺贴防水前，基层处理完后，在端头几点加遇水膨胀止水环，然后铺贴防水卷材附加层，灌注密封膏（非固化防水材料），防水保护层上150mm处做圆形止水钢板。

第二篇：计量要求

1.目前《房屋建筑与装饰工程工程量计算规范》（GB4-）、《山东省建筑工程消耗量定额》（SD01-31-）中，均为提及筏板部位抗浮锚杆的计量方式。

2.根据同性质的基坑边坡支护的锚杆推测，其计量为按图示设计尺寸以米计量。

3.展示给您一个自编清单的模式

多层地下车库抗浮方案分析及比较

1、工程概况1.1、基本概况

某项目地下车库。所在地区抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计分组为第二组。抗震设防类别为丙类。地下车库有三层，其中地下三~二层为无梁楼盖结构体系,层高均为3.600m；地下一层为框架结构体系，层高为3.95m。框架抗震等级为三级。正负零绝对标高为44.050m；根据地勘，场区建筑场地类别为Ⅲ类；抗浮设计水位标高为41.000m。地库顶板覆土厚度3.1m。

1.2、地质设计参数

地库基础形式为筏板基础，筏板厚度为600mm，筏板底绝对标高为28.75m，抗浮设计水位标高为41.00m，基础持力层采用⑤层粉质黏土、黏质粉土。承载力标准值fka、压缩模量Es、桩的端阻力标准值qp、桩的侧阻力标准值qsi、土体与锚固体极限粘结强度标准值fmg（kPa）见表1-1、表1-2。

2、抗浮计算

2.1水浮力计算

抗浮设计水位（绝对标高）：41.000m；基底标高（绝对标高）：28.750m。水浮力Nw,k=（41.00m-28.75m）x10kN/m3=122.5 kN/m2。

2.2自重计算

基础底板厚度0.6m，地下车库建筑面层厚度50mm，地下车库顶板覆土厚度3.1m，标准柱网8.5mx8.5m，本工程以标准柱网为例进行计算。

上部自重荷载 表2-1分项上部荷载（KN/m2）筏板自重0.60x25.0=15.0地下三层顶板0.30x25.0=5.5地下二层顶板0.22x25.0=5.5地下一层顶板0.40x25.0=10.0地下一层顶梁[0.6x(1.2-0.4)x8.5x2]x25/(8.5x8.5)=2.82柱0.9x0.9x(3.6+3.6+3.95-1.2)x25.0/(8.5x8.5)=2.78覆土及面层3.1x18+0.05x2x20=57.8Gk合计99.40

根据《建筑地基基础设计规范》（GB7-），建筑物基础存在浮力作用时应进行抗浮稳定性验算，并应符合下列规定：

基础抗浮稳定性应符合下式要求：

Gk/Nw,k≥Kw [2] （2-1）

式中：Gk——建筑物自重之和(kN)；

Nw,k——浮力作用值(kN)；

Kw——抗浮稳定安全系数，取1.05。

根据公式（2-1），自重不能满足抗浮要求，需进行抗浮处理。

3、抗浮方案

3.1抗浮锚杆抗浮

抗拔构件单位面积需提供的抗拔承载力标准值为122.5-99.40=23.10kN/m2。标准柱网8.5mx8.5m,根据规范对锚杆间距要求，抗浮锚杆间距取2.1x2.1m矩形布置，则单根抗浮锚杆需承担抗拔力标准值为2.1x2.1x23.10x1.05=106.96KN。

目前，尚没有专门针对抗浮锚杆的国家规范、行业标准或地方标准，只有部分规范中有关于锚杆或者岩石锚杆的章节供设计参考。根据地勘参数，本工程按《建筑桩基技术规范》JGJ94-抗拔公式及《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22:第7.4条锚杆计算公式分别计算，包络设计抗浮锚杆。

3.1.1根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-）计算

（1）单根锚杆轴向抗拔承载力计算：

根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-第5.4.6条计算

Tuk=ξ1∑λiqsikuili [4]

式中：Tuk——抗拔极限承载力标准值

ui——锚杆周长

qsik——第i层土的锚杆锚固段侧阻力标准值

ξ1——永久性锚杆安全系数取0.8；

λi——抗拔系数取0.75

li——第i层土锚杆计算长度

根据勘察报告提供的地层特点和参数，锚杆长度选取9m，直径为200mm。⑤~⑤1层土锚杆长度6m,⑥层土锚杆长度3m.

Tuk=0.80X0.75X（35X6+35X3)X3.14X0.20=118KN

（2）单根抗拔锚杆杆体配筋面积计算：

根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-第5.8.7条计算

N≤fyAs[4]

式中：N——抗拔轴向拉力设计值

fy——普通钢筋抗拉强度设计值

As——普通钢筋截面面积

As=118X1.35X/360=443mm2

选用3根三级18钢筋，通长配筋，预留1m与底板连接。

3.1.2根据《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22:）计算

（1）锚杆杆体钢筋截面面积计算：

根据《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22:）7.4.1计算

式中：As为锚杆杆体钢筋截面面积；Nt锚杆轴向拉力设计值；Kt抗拉安全系数，根据规范查表取1.6。

As=1.6X1.35X106.96X/360=642mm2

选用3根三级18钢筋，通长配筋。

（2）锚杆锚固段长度计算：

根据《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS22:）7.5.1计算

式中：La为锚杆锚固段长度；Nt锚杆轴向拉力设计值；K抗拔安全系数，根据规范查表取2.0；D锚杆锚固段转孔直径,取200mm；d钢筋直径,取18mm；fmg锚杆锚固段注浆体与周边地层间的极限粘结强度标准值,根据地勘取值；fms锚杆锚固段注浆体与钢筋粘结强度标准值，锚杆浆体采用M30水泥砂浆，根据规范查表取2.0Mpa；ξ采用2根或2根以上钢筋界面粘结强度降低系数，取0.6；Ψ锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.1；n钢筋根数。

La1=2.0X1.35X106.96/3.14X0.200X0.05XX1.1=8.36m

La2=2.0X1.35X106.96/3x3.14X0.018X0.6X2XX1.1=1.29m

故计算锚杆长度La取9m，用3根三级18钢筋，通长配筋，预留1m与底板连接。

3.1.3抗浮锚杆设计结果

经上述计算比较，包络设计后，抗浮锚杆设计结果如下表：

参 数 项 目参 数 内 容锚杆直径（mm）200锚杆长度（m）9锚杆配筋3Φ18（HRB400三级钢筋）配筋长度(m)10水泥砂浆强度M30锚杆间距(m)2.1x2.1

3.2压重抗浮

3.2.1计算条件

因本工程地下车库负一层顶板有实土绿化率要求，要求覆土厚度不得小于3米，根据本工程实际情况，压重位置在底板为最合理选择方案。上述2.1条中压重前计算水浮力Nw,k=122.5 kN/m2。上述2.2条中压重前自重Gk=99.40kN/m2。

3.2.2抗浮压重材料

采用毛石混凝土容重：≥23KN/m3

3.2.3压重抗浮计算

压重深度计算：h=(Nw,k-Gk)/(γ毛石-γ水)=（122.5-99.40）/(23-10)=1.78m，因抗浮稳定安全系数为1.05。故压重深度取h=2.5m。

压重后水浮力：N=（41.00m-28.75m+2.5m）X10kN/m3=147.50 kN/m2

压重后自重：G= 99.40kN/m2+2.5mX23kN/m3=156.90kN/m2

则G＞1.05N，满足抗浮要求。

3.2.4压重设计结果

经上述计算，采用压重抗浮时，压重材料选用容重≥23KN/m3

的毛石混凝土，毛石混凝土压重深度h=2.5m。

4、抗浮方案比较

4.1经济性比较

4.1.1抗浮锚杆造价

直径200mm抗浮锚杆单价约为290元/m；标准柱网8.5mx8.5m，抗浮锚杆间距2.1x2.1m矩形布置，则标准柱网锚杆数量为8.5X8.5/2.1X2.1=16.4根。

则标准柱网锚杆造价为：16.4X9mX0.万/m=4.万

4.1.2压重抗浮造价

容重23KN/m3毛石混凝土的单价约为280元/m3，压重深度h=2.5m；标准柱网8.5mx8.5m，标准柱网配重毛石混凝土用量为8.5X8.5X2.5=180.625m3，则标准柱网额外土方开挖量为180.625m3，其余增加结构层高、基坑支护及降水等费用不计。

则标准柱网压重造价为：180.625m3X0.万/m3+180.625m3X0.万/m3=5.万

4.1.3造价比较结果

抗浮锚杆造价（标准柱网）压重抗浮造价4.万5.万

经上述计算比较，本工程采用抗浮锚杆方案较为经济。

4.2方案合理性比较

4.2.1抗浮锚杆优缺点

优点：抗浮锚杆为受拉构件，端部锚固在建筑物基础底板，受力是通过锚杆固体钢筋与浆体之间的握裹力将拔力传至浆体上，而后通过注浆体与土层的摩擦力传至周围稳定土体中，从而起到抗浮作用。抗浮锚杆除平衡地下水浮力外，可以起到加固地基土的作用，从而减小地基变形不均匀沉降的影响。锚杆抗浮抗浮整体效果较好，综合造价较低。

缺点：施工工艺复杂，底板端防水措施施工较为麻烦；施工质量把控要求比较严格，容易出现锚杆钢筋下料平直段长度不够、起弯点位置及角度与设计图纸不符、成孔清渣不及时、锚杆定位不正等施工质量问题。

4.2.2压重抗浮优缺点

优点：施工工艺简单、施工周期较短、可用于局部抗浮，配重范围较为灵活、

缺点：基础底板压重土方开挖量增加、竖向构件长度增大、增加基础底板荷载、经济性较差。

4.2.3合理性比较结果

抗浮锚杆虽然施工工艺较为复杂，但施工技术较为成熟，综合造价较低；压重抗浮虽然施工工艺简单，但大大增加了土方开挖、降水等工作量，综合造价较高。本工程地下车库面积约为11.7万平方米，故对经济性要求较高。经上述比较，本工程采用抗浮锚杆方案较为合理。

结 论

1、地下车库抗浮设计对结构至关重要，不同的抗浮设计方案对结构工程造价的差异较大，应结合地勘报告、施工、造价、地下水位变化等因素确定抗浮设计方案。结构设计师选择抗浮方案时，应在保证结构安全性的前提下做到既合理又经济。

2、本文通过笔者实际设计实践经验，工程实例的计算和分析，给出较为经济和合理的抗浮设计方案，提供抗浮措施合理选用的基本思路。实例中地下车库为3层，地库顶板覆土3.1米，需要平衡的水浮力为23.10kN/m2，采用抗浮锚杆的方案较为经济合理。其他同类型工程，经计算分析，当需要平衡的水浮力为15.00kN/m2时，综合经济性、施工工艺及工期等因素，选择抗浮锚杆及压重抗浮均可；当需要平衡的水浮力为15.00kN/m2以下时，考虑经济性、施工难易程度及工期等因素，采用压重抗浮较为经济合理。以上内容仅供设计同行参考。