电梯工程施工组织设计方案（完整版21页）全套方案，值得收藏！

对于电梯工程施工工程项目来说，一份优秀的施工组织设计，能更好的把控全局，指导施工质量和进度，让整个项目有序进行。然而又有多少工程人经常熬夜编制的施工方案被反复打回。即便是经验丰富的项目经理，也会对施工组织方案头疼不已。那到底怎样才能写好一份完美的施工组织设计呢？

只有参照优秀的施工组织案例，不断的借鉴、模仿、超越，最后才能提升自己的专业水准。

今天给大家分享“电梯工程施工组织”方案，其中包括：脚手架、电梯井道施工、机房设备安装等，内容覆盖全面规范标准，条理清晰内容严谨，对于不会写的同行而言，都可当范本，稍微修改一下就能用。

目录第一章 电梯安装控制要点 第二章 设计概述 第三章 曳引式电梯施工技 第1节 施工流程： 第2节 施工方案 1、 搭设脚手架 2、 电梯井道施工照明 3、 导轨安装 4、 厅门安装 5、 机房设备安装 6、 组装对重框 7、 组装轿厢 第四章 电梯调试与验收 第1节 电梯的调试和验收 第2节 竣工文档 第一章电梯安装控制要点

搭设在井道内的安装电梯脚手架不同于一般的脚手架，应满足下列三点要求：

脚手架必须安全可靠，每平方米承载能力不小于2.5kN，脚手架整个高度的全部重量不能集中在底部，需在中间分段承载。

脚手架从上到下，在整个高度上不能妨碍安装电梯的各道作业。因此，支搭脚手架前，装电梯的施工人员应根据井道尺寸、机房和导轨布置尺寸，绘制出支搭脚手架的施工图，注明尺寸，然后按图搭设。

确定脚手架的层高，既要考虑建筑物的层高，又要考虑操作人员上下行动方便。

电梯设备垂直运输中最重要而困难的是顶部机房中曳引机的吊装必须安全可靠。常用方法是卷扬机滑轮组，其受力点是顶部预埋锚点，吊装前采取试吊措施，试吊物的重量为曳引机重量的1.25倍，超载试吊无问题后再正式吊装曳引机。确保施工安全。

必须保证和提高导轨的安装准确度和牢固度，以保证电梯长期平稳地运行。为此，施工中一方面要重视固定导轨支架结构的可靠性和安装准确度，另一方面要力求提高导轨的安装准确度和接头可靠性。轿厢两导轨对铅垂线偏差应小于0.6/(mm)，两导轨间距偏差在整个高度上小于±0.5mm。每一个导轨接头应平齐，无凹凸台阶现象，偏差小于0.05mm，每一个接头间局部缝隙小于0.5mm。导轨安装结束后，必须检查验收，符合要求后方可组装轿厢。以后在电梯试运转结束后，应再检查、复测导轨的上述准确度，如有变化，应调整到上述精度范围内，并不发生变化。

电梯试运转严格按规范分三步进行，第一步是电梯空负荷试运转，第二步是静载试验，第三步是动负荷试运转。每台电梯三步试验都符合要求方可交工验收。静载试验实际上是一种超载试验，电梯处于底层不动，分步往轿厢内加载至150％～200％的电梯额定负载，持续2h以检验电梯各部结构强度和钢丝绳接头强度，保证电梯使用安全，该项试验必须进行不得省略。

第二章设计概述

整栋建筑共设置17台电梯和2台扶梯。

电梯功能划分：

电梯、扶梯编号服务区域或功能备注L1、L2、L3低区客梯2.5m/s高速L4、L5、L6全区客梯2.5m/s高速L7、L8、L9高区客梯2.5m/s高速L10贵宾客梯2.5m/s高速L11、L12停车库客梯无机房电梯L13厨房服务梯无机房电梯L14客梯兼消防梯L15客梯兼消防梯2.5m/s高速、无障碍梯L16、L17食梯E1、E2展厅0.5m/s第三章曳引式电梯施工技

第1节施工流程：

第2节施工方案

1、搭设脚手架

搭设脚手架前先清理底坑垃圾。若地坑没打混凝土，立柱下可用50mm厚的木板垫平。

架子的钢管以外径 48mm，壁厚3～3.5mm为宜，组合扣件应用劳动部门批准的单位所制造的合

篇幅有限，完整版共21页 ......

人货电梯基础及平台搭设施工方案

目录

1、编制依据 1

2、工程概况： 2

3、施工准备 5

4、施工总体安排 6

5、人货电梯基础施工（后附计算书） 6

6、人货电梯基础地下室支撑（后附计算书） 6

7、施工电梯平台搭设 7

8、附墙架设计 9

9、质量保证措施 10

10、安全保证措施 11

11、人货电梯基础计算、地库支撑计算 11

人货电梯基础及平台搭设施工方案

1、编制依据

（1）《吊笼有垂直导向的人货两用施工升降机》GB 7-

（2）《起重机械用钢丝绳检验和报废使用规范》GB3—

（3）SC200/200型人货电梯施工说明书

（4）建筑结构荷载规范

（5）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-

（6）品茗计算软件

2、工程概况：2.1项目概况：

工程名称：**

工程地址：希夷大道东侧、养生大道北侧、道源路西侧

建设单位：**

设计单位：**

监理单位：**

质监单位： **

施工单位：**

质量目标：单位工程竣工验收一次合格率100%

安全文明目标：执行公司标准化，杜绝死亡，消灭重伤。

总建筑面积： 7.62㎡

2.2、方案概况

本工程根据工程砌筑、装修工程量及主体结构特点，宿舍楼布置两台人货电梯，初中部布置两台人货电梯，综合楼布置一台人货电梯。布置平面图如下图：

（注：实际布置可以现场需要做调整）

宿舍楼北区人货电梯布置图

宿舍楼南区人货电梯布置图

综合楼人货电梯布置图

初中部北区人货电梯位置图

初中部南区人货电梯位置

主要人货电梯参数如下：

根据《SC系列施工升降机说明书》查询SC200/200的相关技术参数如下：

项目额定载重量额定安装载重量吊笼重量外笼重量标注接重量（标准长度1.508m、壁厚4.5mm）参数2*kg2*kg2*kgkg150kg\个3、施工准备

（1）熟悉图纸：根据建设单位提供的图纸，配备必要的标准图集和规范、规程，组织相关人员熟悉图纸。

（2）现场宿舍楼单体人货电梯基础开挖至-0.78m（黄海高程36.6相当于±0.00m，其中宿舍楼自然地坪36.12m），初中部、综合楼单体在地下车库顶板上，即人货电梯基础施工在地库顶板上。

（3）初中部、综合楼人货电梯安装前应做好基础下负一层支撑工作。

（4）基础所用材料进场验收资料齐全，复验合格。

（5）做好人货电梯基础放线工作。

4、施工总体安排

宿舍楼北区、南区人货电梯基础7月25日之前完成，人货电梯安装8月1日之前完成。初中部人货电梯基础计划9月30之前完成，人货电梯安装计划10月5日之前完成，综合楼人货电梯基础计划10月10日完成，人货电梯安装计划10月15日之前完成。（具体时间实际微调）

5、人货电梯基础施工（后附计算书）

（1）根据升降机型号、吊笼规格，按《使用说明书》选择基础图，然后按基础图及相应技术要求制作基础。基础尺寸*，基础配筋为双层双向二级钢12@250×250，基础厚度300mm，混凝土强度等级C30。

（2）人货电梯基础放线按照人货电梯基础定位图放线，放线完成后需经工程技术部、安全环保部验收合格。放线工作需确定基础外边线、人货电梯外边线、人货电梯预埋线及首层外笼的外框线，以确定脚手架的位置。

（3）人货电梯基础钢筋需按要求下料绑扎施工，要求必须满绑，满足钢筋工程质量验收要求，钢筋绑扎完成后通知安装单位进行预埋件埋置工作，预埋位置需牢固、准确，预埋件安装完成后需检查复验保证准确性。

（4）人货电梯基础钢筋绑扎完成、预埋件安装完成、模板加固完成后报监理单位验收，经验收合格后方可进行下道工序。

（5）人货电梯基础浇筑混凝土保证振捣质量，浇筑过程中需专人看管预埋件，防止浇筑过程中预埋件偏位。

（6）根据附墙类型，确定基础于附着墙面的距离L。本工程附墙距离L=mm。

6、人货电梯基础地下室支撑（后附计算书）

（1）初中部、综合楼的人货电梯基础为地下室顶板上，在电梯基础位置采用顶托支撑，顶托上部设置双钢管作为支撑主楞，钢管规格48×3.0，次楞采用40×80的木方搁置在主楞上，木方直接盯紧结构顶板面，钢管搭设立杆间距为800mm×800mm，步距为mm(计算步距取mm，实际搭设mm为宜)，搭设范围为基础边各加1m，即为7米×6米支撑范围。

（2）根据人货电梯高度30m计算，所有人货电梯搭设至30m且满荷载时，总重量为M=施工满荷载+安装满荷载+吊笼+外笼+塔节=2*+2*+2*++20*150=0kg，对于6m*4.6m的基础作用力为0*9.8/4.6*6=4.4KN/㎡，而6m*4.6m*0.3m的基础自重为M1=24*0.3=7.2KN/㎡，而设计顶板能承受荷载为5KN/㎡，即支撑体系需承受的荷载为4.4+7.2-5=5.6，本模型按照模板计算体系，5.6KN/㎡转换为混凝土板厚为250mm。

7、施工电梯平台搭设

（1）人货电梯位置脚手架搭设时整体断开，留置人货电梯位置，在电梯未安装之前此处需按要求进行单独搭设，搭设时应在每层平面位置设置一步，中间步数调整间距不允许大于1.5m，搭设其余参数同落地脚手架；在安装人货电梯前拆除此处脚手架后应在两侧横向设置连续竖向剪刀撑，两侧的连墙件两侧每层连续设置。如图：

人货电梯平台立面图

（2）人货电梯平台搭设根据人货电梯的平面位置进行布置，搭设平台两侧必须设置斜拉，斜拉构件在混凝土浇筑前埋置，斜拉采用双扣件，过程中不许拆除，在脚手架两侧需按照上部要求设置通向竖向剪刀撑，每层平台下应设置间距150mm木方上部铺设模板，铺设应平整，木方下部横杆与立杆连接全数设置双扣件。人货电梯架子应单独设置成整体。

（3）平台周边应按要求搭设栏杆，底部设置180mm高红白相间的踢脚板，周边及底口必须完全封闭，封闭可采用模板进行封闭，必须保证封闭严密牢固。

（4）人货电梯门安装应牢固、顺直开关灵活，且上下所有门洞应在同一直线上，内外进出尺寸一致，严禁安装后歪七竖八。电梯门洞中间应用定型统一模板或是定型铝板进行封堵，如用模板应在上刷蓝色并标示楼层号。

（5）整体要求为即安全又美观。施工过程中应对各要求先施工样板，现场工程技术部与安全环保部验收合格后方可大面展开施工。

平台铺设40*80木方间距@150，上部满铺16厚木胶合板，并与木方钉牢，木方应与钢管用14#铁丝绑扎固定牢固。如下图：

8、附墙架设计

设计说明：附墙架采用Ⅱ型，两联接点间距，架体中心到加固墙面距离mm,附墙架与穿墙螺拴相连，最大垂直距离9米。

计算附墙架作用于建筑物上力F计算：

M24螺栓的截面积A=452 mm²

F＝60L/2.05B＝60×/（2.05×）=62.10 KN

∴σ=69.59×103÷452=137Mpa

根据《机械设计手册》，4.8级M24螺栓的许用应力[σ]=310 Mpa

所以穿墙螺栓采用4.8级M24螺栓可以满足安装使用要求。螺栓为部分螺

纹，螺纹长度80 mm。

9、质量保证措施

（1）施工中应专人负责落实相关工序的施工，确定过程中关键点旁站要求。

（2）过程履行工序验收制度，每上道工序不合格禁止进行下道工序施工。

（3）人货电梯基础的混凝土浇筑应振捣充分，特别注意在浇筑过程中预埋螺栓的位置控制，且基础收面平整度及标高控制在 4mm内。

（4）卸料平台处脚手架搭设按照脚手架方案的构造要求进行施工，搭设应安

全美观。

10、安全保证措施

（1）进入现场人员必须戴安全帽、高空作业系安全带，穿防滑鞋；严禁上下

交叉作业，在楼层下部施工时，应有专职安全员现场指挥，防止交叉作业高空坠

物伤人。

（2）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考

核管理规则》GB考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；其余特种作业安装工必须持证上岗。

（3）现场用电严禁私拉乱接，必须满足一机一闸一漏一箱的用电要求。

（4）人货电梯处脚手架上部使用过程中严禁超载使用，上部严禁堆置材料。

（5）当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与

拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；

（6）夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；

（7）脚手架平台应每天进行巡视，特别是拉结点位置是否有拆卸现象，应在

发现问题后及时恢复。

（8）在脚手架平台上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

（9）其余安全措施按照脚手架施工方案要求执行。模板支撑搭设相关构造要

求按照模板工程相关要求执行。

11、人货电梯基础计算、地库支撑计算

11.1人货电梯基础计算书

11.1.1参数信息：

11.1.1.1施工升降机基本参数

施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)30标准节长度(m)1.508导轨架截面长(m)0.65导轨架截面宽(m)0.65标准节重(kg)150对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)吊笼载重(kg)外笼重(kg)其他配件总重量(kg)200

11.1.1.2地基参数

地基土承载力设计值(kPa)180地基承载力折减系数0.8

11.1.1.3基础参数

基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB335 12@250承台底部短向钢筋HRB335 12@250基础长度l(m)6基础宽度b(m)4.6基础高度h(m)0.3

11.1.2基础承载计算

导轨架重（共需20节标准节，标准节重150kg）：150kg×20=kg，

施工升降机自重标准值：Pk=((×2++0×2+200+)+×2)×10/=107.5kN；

施工升降机自重：P=(1.2×(×2++0×2+200+)+1.4××2)×10/=137kN；

施工升降机基础自重：

Pj=1.2×l×d×h×25=1.2×10×10×10×25=0KN

P=n×(P+ Pj)=1×(137+0)=7kN

11.1.3地基承载力验算

承台自重标准值：Gk=25×6.00×4.60×0.30=207.00kN

承台自重设计值： G＝207.00×1.2＝248.40kN

作用在地基上的竖向力设计值：F＝287.70+248.40=536.10kN

基础下地基承载力为：fa= 180.00×6.00×4.60×0.80＝.40kN > F=536.10kN

该基础符合施工升降机的要求。

11.1.4基础承台验算

（1）承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=6×4.6=27.6m2≥(Pk+Gk)/fc=(107.5+207)/(14.3×103)=0.022m2。

承台底面积满足要求。

（2）承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：

F1 ≤ 0.7βhpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al

式中 Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=287.7/27.6=10.424kN/m2；

βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；

h0 --基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；

Al --冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4.6×2.375=10.925m2；

am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18m

am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m

Fl＝Pj×Al=10.424×10.925=113.881kN

0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/=242.717kN≥113.881kN。

承台抗冲切满足要求。

（3）承台底部弯矩计算

属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：

M1 = (a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]

M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)

式中 M1,M2 --任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；

a1 --任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.675m；

l,b --基础底面的长和宽；

pmax,pmin --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(287.7+248.4)/27.6=19.424kN/m2；

p --相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=19.424kN/m2；

G --考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35×207=279.45kN；

M1=2./12×[(2×4.6+0.65)×(19.424+19.424-2×279.45/27.6)+(19.424-19.424)×6]=109.236kN·m;

M2=(4.6-0.65)2/48×(2×6+0.65)×(19.424+19.424-2×279.45/27.6)=76.473kN·m;

（4）承台底部配筋计算

αs = M/(α1fcbh02)

ξ = 1-(1-2αs)1/2

γs = 1-ξ/2

As = M/(γsh0fy)

式中 α1 --当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；

1-1截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=109.24×106/(1.00×14.30×4.60×103×265.002)=0.024；

ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.024)0.5=0.024；

γs=1-ξ/2=1-0.024/2=0.988；

As=|M|/(γsfyh0)=109.24×106/(0.988×300.00×265.00)=.68mm2。 2-2截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=76.47×106/(1.00×14.30×6.00×103×265.002)=0.013；

ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.013)0.5=0.013；

γs=1-ξ/2=1-0.013/2=0.994；

As=|M|/(γsfyh0)=76.47×106/(0.994×300.00×265.00)=968.10mm2。

截面1-1配筋：As1=.849 mm2 > .676 mm2

截面2-2配筋：As2=.433 mm2 > 968.102 mm2

承台配筋满足要求！

11.2地库支撑计算书

11.2.1工程属性

新浇混凝土楼板名称支撑板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)7新浇混凝土楼板边宽B(m)6

11.2.2荷载设计

11.2.3模板体系设计

模板支架高度(m)3.85立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-

设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

11.2.4面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)0

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=×15×15/6＝0mm3，I＝bh3/12=×15×15×15/12＝50mm4

（1）强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.035kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m

σ＝Mmax/W＝0.237×106/0＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

（2）挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.375×/(384×0×50)＝0.239mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

满足要求！

11.2.5小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67

因[B/lb]取整＝[/800]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

（1）强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.075kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.13kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.13×0.82+0.121×0.945×0.82＝0.219kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.82+0.21×3.15×0.8，0.107×0.097×0.82+0.181×3.15×0.8]＝0.534kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.075×0.12/2，0.097×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.219，0.534，0.315]＝0.534kN·m

σ＝Mmax/W＝0.534×106/0＝12.514N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

（2）抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.13×0.8+0.62×0.945×0.8＝1.503kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.8+0.681×3.15＝2.192kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.075×0.1，0.097×0.1+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.503，2.192，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×/(2×80×40)＝1.481N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

（3）挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.972kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.972×/(100××700)＝0.32mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm

满足要求！

11.2.6主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)00主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49

（1）小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.866kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.469kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.033kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.469×0.8+1.223×0.567×0.8＝2.813kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.866×0.1＝0.287kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.813kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.033×0.8＝1.859kN

按悬臂梁，R1＝q2l=2.033×0.1＝0.203kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.859kN;

（2）抗弯验算

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.528kN·m

σ＝Mmax/W＝0.528×106/＝117.602N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

（3）抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.248kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.248×/424＝20.036N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

（4）挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.509mm

跨中νmax=0.509mm≤[ν]=800/250=3.2mm

悬挑段νmax＝0.133mm≤[ν]=100/250=0.4mm

满足要求！

11.2.7立柱验算

剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.388非顶部立杆计算长度系数μ21.697钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49

（1）长细比验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.388×(+2×200)=.6mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.697×=.6mm

λ=l0/i=.6/15.9=192.113≤[λ]=210

长细比满足要求！

（2）立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.388×(+2×200)=.908mm

λ1＝l01/i＝.908/15.9＝221.818，查表得，φ1＝0.149

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.04×0.8×1.82/10＝0.012kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.012/0.8＝6.029kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝.254/(0.149×424)+0.012×106/＝98.215N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.697×=.063mm

λ2＝l02/i＝.063/15.9＝221.891，查表得，φ2＝0.149

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.04×0.8×1.82/10＝0.012kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.9×1.4×0.012/0.8＝6.221kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝.254/(0.149×424)+0.012×106/＝101.254N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

11.2.8可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.029kN≤[N]＝30kN

满足要求！

观光电梯井基础施工方案

观光电梯井基础施工方案

观光电梯井基础施工方案

标准化工地人货施工电梯防护棚搭设施工方案

在如今的建筑行业我们都在大力提倡和实施建筑安全施工，做到建筑文明施工单位。大家都知道在建筑工地施工存在着许许多多的危险隐患，为了减少施工事故的发生我国颁布了一些在建筑施工必须安装定制化、工具化的防护装置，比如像施工电梯防护棚、升降机防护棚、人货电梯防护棚、施工电梯站等一些定制化标准化的防护装置，不仅保障了施工人员的安全，还提高了施工进度。我们景丰建筑标化是更有经验的，每个项目现场不同情况，根据多年项目实施经验总结出一些工具式工地人货施工电梯防护棚参考使用资料。

施工电梯防护棚实景图

施工电梯防护棚搭设施工方案

施工升降机地面通道上方应搭设防护棚，当建筑物高度超过24m时，应设置双层防护棚，施工电梯防护棚常规尺寸是6.1*6.2*6m。

施工电梯防护棚效果图

施工电梯防护棚生产工艺

1、由单个成品构件组装而成，用于施工电梯通道，采用全封闭式防护，安全防护性能高，双层防护采用超硬性钢构板能有效的缓冲高空坠落的冲击力，设置三面防护网隔离工人从电梯侧面危险通行；

2、采用国标钢材制作，坚固牢靠、经久耐用；

3、360度全自动烤漆喷涂的室外涂料，色泽亮丽、不易褪色；

4、警示踢脚线及标识字采用全新数控油墨印刷技术，更加整齐、美观、醒目；

5、款式、颜色、尺寸多样，可根据客户要求定制；

6、材质组成，100*100方管立柱+100*100方管主、侧梁+40*60方管檩条+（硬性防护）+彩钢瓦+防护围栏等构件。

人货升降机防护棚实景图

施工电梯防护棚技术要求

1. 整体全钢结构，焊接牢固，安全稳定；

2. 拼装式部件设计，安装省时、省力、方面快捷；

3. 外形简单大方，部件连接更科学合理；

4. 安全文明工地主要主要窗口，提升施工单位形象；

5. 产品尺寸、颜色可按客户的需求定制。

技术参数表:

人货电梯防护棚标语

1、责任重于泰山。

2、安全第一，预防为主。

3、居安思危，警钟常鸣。

4、管生产必须管安全。

5、隐患险于明火，防范胜于救灾。

6、高高兴兴上班，平平安安回家。

7、工作称职不称职，安全生产作标尺。

8、责任心是安全之魂，标准化是安全之本。

9、一丝不苟，按章作业，是可靠的安全秘诀。

10、安全象只弓，不拉它就松；要想保安全，常把弓弦绷。

人货施工电梯通道

施工电梯棚标语安全措施

1、作业前必须进行安全交底；

2、作业人员必须持证上岗；

3、搭设材料必须符合要求；

4、搭设时设警戒区域，有专人监护；

5、本工程搭设的防护棚只作防护之用，不允许在棚顶上堆放建筑材料及机具，不允许当作模板的支撑架；不准在防护棚上搭设操作平台；不得随意拆除防护棚杆件；如确有影响施工时必须经过项目部负责人签名同意并作加固措施后方可变动；

6、做好梅雨季节及夏季暴雨、台风期间加固措施，并要加强检查，发现隐患立即进行加固；

7、建立维修检查管理制度，并必须有专人负责维修保养；

8、防护棚搭设完毕后，应由项目部相关人员验收合格并挂牌。

加强施工安全管理，落实主体责任，打造安全文明的标准化工地，是每个施工单位所要面对的问题。升降机安全作为施工安全防护非常重要的部分，安全防护非常重要，为此景丰建筑标化打造了一款标准的升降机安全防护通道。

人行电梯通道防护棚